一、高强包装HDPE树脂（论文文献综述）
王新威,张玉梅,孙勇飞,巩明方,王原,茆汉军,王萍[1]（2020）在《超高分子量聚乙烯材料的研究进展》文中认为超高分子量聚乙烯（UHMWPE）是高性能聚烯烃材料的典型代表,稳定的线性长链结构使其具有高强度、耐冲击、耐磨损、自润滑、耐化学腐蚀、耐低温等诸多优异性能。近年,UHMWPE加工、改性技术日益扩展、优化,形成了多种多样的UHMWPE制品,广泛应用于军民各项领域。本文综述了UHMWPE在催化聚合、纤维、膜、管材、板材及型材等方面的最新进展,重点介绍在各领域应用、加工、改性等方面的研究成果和发展趋势。
陈静[2]（2020）在《环境与荷载作用下拉索HDPE防护系统腐蚀损伤试验研究》文中研究表明高强度聚乙烯（High Density Polyethylene,简称HDPE）外护套材料,以其优异的力学性能指标及耐环境性能指标被广泛的应用于斜拉桥拉索结构的索体防护,现已逐渐发展成为现代斜拉桥拉索结构的主要防护形式。大量的工程实践表明,拉索HDPE护套由于在原材料选择、制作、运输、安装、运营、养护管理等阶段存在较多的不确定因素,极易造成HDPE护套材料的物理、化学及机械性能的发生改变,造成HDPE护套材料失去原有的优良使用性能甚至出现失效,HDPE护套的使用寿命直接关系到拉索结构乃至整座桥梁的实际服役寿命。目前,国内外学者针对HDPE外护套的研究大多都停留在实验室单一模拟服役环境阶段,与HDPE护套的实际服役寿命差异较大;同时针对拉索HDPE护套的腐蚀损伤及力学性能影响的多因素研究也有所欠缺。因此,系统研究环境与荷载作用下拉索HDPE防护系统的腐蚀老化行为并揭示其损伤过程及相关机理,不仅能为准确评估拉索索体的剩余使用寿命和及时准确的更换拉索提供一定的参考,并对延长拉索HDPE防护系统的实际服役年限、改进拉索HDPE防护系统的设计和避免重大工程安全事故具有极其重要理论意义与工程应用价值。本文依托国家自然科学基金项目“交变荷载与侵蚀环境耦合作用下斜拉索腐蚀疲劳损伤机理与寿命预测模型研究（No.51478071）”以及国家自然科学基金重大科研仪器研制项目“复杂环境下结构疲劳实验系统研制（No.11627802）”,从斜拉桥拉索结构系统在服役环境下的耐久性研究出发,以影响服役拉索HDPE防护系统的常见病害为导向,围绕拉索结构及HDPE防护系统的腐蚀损伤及力学性能退化问题,分析其病害及其产生病害的原因,通过理论分析、试验模拟、有限元建模分析、数值分析等方法,对影响拉索及HDPE防护系统在服役环境下使用的多个因素展开深入研究,系统研究了拉索HDPE防护系统及拉索结构系统的腐蚀损伤过程及损伤机理,主要研究工作及成果如下:（1）拉索HDPE防护系统耐久性及损伤机理的研究:在广泛调查国内外相关文献的基础上,结合对实际工程中拉索HDPE防护系统主要病害类型的研究,提出了影响拉索HDPE防护系统耐久性的相关因素及HDPE防护系统损伤机理;（2）环境与荷载作用下拉索HDPE护套腐蚀损伤与力学性能试验研究:通过环境与荷载作用下拉索HDPE护套加速腐蚀损伤及力学性能试验的研究,在不同环境作用和应力作用工况下,揭示了拉索HDPE外护套腐蚀损伤机理及腐蚀老化损伤特征（质量损伤、表观形貌、微观形貌）;通过拉伸试验研究腐蚀老化后拉索HDPE防护系统的力学性能退化,揭示了腐蚀损伤后拉索HDPE防护系统在腐蚀老化损伤过程中的拉伸力学性能（屈服强度、弹性模量、断裂伸长率）的退化过程及于各腐蚀因子间的函数关系;（3）拉索HDPE护套不同损伤模式下拉索结构系统腐蚀损伤试验研究:通过湿热环境与铜盐溶液浸润交替作用下拉索结构腐蚀损伤试验,得到了拉索HDPE护套在不同损伤模式下的腐蚀前后拉索结构系统的宏观、微观外貌形态的变化及其腐蚀特征分布;对腐蚀后的拉索结构进行解剖分层研究,揭示了拉索系统内不同位置的索体钢丝的腐蚀情况,建立了腐蚀程度与环境介质之间的相关关系;并对腐蚀后钢丝进行清洗,揭示了拉索HDPE护套在不同损伤模式下不同位置处索体钢丝的腐蚀蚀坑分布情况;（4）拉索HDPE防护系统有限元数值模拟研究:通过利用ABAQUS有限元分析软件,对HDPE护套不同损伤模式下的应力情况进行了有限元建模分析,揭示了拉索HDPE护套孔洞、纵向开裂、环向开裂缺陷在不同尺寸宽度、不同缺陷深度下的应力分布及最大等效应力的变化规律;（5）基于对拉索HDPE防护系统及拉索整体结构系统的全面分析和研究,提出一些具有针对性的保障拉索HDPE防护系统安全性和耐久性的措施。
陈毓明[3]（2020）在《低缠结UHMWPE的制备及其与HDPE原位共混行为的研究》文中研究指明超高分子量聚乙烯（UHMWPE）作为高端聚乙烯材料之一,具有良好的抗冲击、抗腐蚀、耐摩擦和自润滑等性能。目前,现有的UHMWPE商业料树脂颗粒中,UHMWPE的分子链间和分子链内存在着大量的物理缠结点,限制了长链聚乙烯的蠕动和松弛行为,致使UHMWPE的熔体粘度极大,存在结晶缺陷、材料加工成型困难等问题,且力学性能也仅为理论值的1/3。UHMWPE的大量链缠结还限制了与其他聚烯烃材料的微观混合和取向行为,阻碍了共混物强度、刚性和韧性的同步提升。因此,降低UHMWPE的链缠结程度不仅可以改善其自身的加工性能,还能提高UHMWPE在聚烯烃中的可掺混量,得到力学性能大幅增强的高性能聚乙烯材料。本论文从非均相催化剂活性中心分隔的角度出发,将聚倍半硅氧烷（POSS）阻隔剂负载于传统的Ziegler-Natta非均相催化剂（以下简写为ZN催化剂）表面,以实现在高温和高活性下制备低缠结的UHMWPE初生颗粒,并提出了非均相催化剂体系内链缠结结构形成机制的研究方法;在单反应器内实现低缠结UHMWPE和高密度聚乙烯（HDPE）的序贯混合,研究了 UHMWPE掺混量和缠结程度对UHMWPE/HDPE共混物取向结构和力学性能的影响,获得了强度、刚性和韧性同步提升的高性能HDPE;在POSS修饰的载体上负载Ti/V双金属催化剂,将支化UHMWPE原位掺杂于低缠结UHMWPE的周围,研究了 UHMWPE的支化结构对共混物取向和松弛行为的影响,进一步提升了 HDPE的力学性能;基于实验室小试研究结果,成功完成了 POSS修饰的ZN催化剂的10 L和300 L逐级工业放大试验,成功开发了高性能HDPE新产品。主要工作和研究成果如下:（1）POSS修饰的负载型ZN催化剂的制备及初生态聚乙烯分子链缠结的形成机制。通过研究POSS、MgCl2和TiCl4的相互作用,发现POSS分子能够与MgCl2和TiCl4分子发生配位。其中,MgCl2分子更易与POSS分子上的-OH基团发生配位,形成结构稳定的纳米团聚体。探究了该催化剂上不同化学微环境下的活性中心结构及催化活性,发现负载于POSS/MgCl2纳米团聚体上的TiCl4活性中心活性极低,催化活性主要集中在负载于δ-MgCl2上的TiCl4分子,表明这种POSS/MgCl2/TiC14纳米团聚体不具备聚合活性,可实现对活性中心的阻隔作用,并抑制双金属失活现象,提高催化活性。首次提出了以聚合活性和初始弹性模量G’（t=0）为坐标系,定量地表征非均相催化剂链缠结的形成机制。结果表明,UHMWPE的初始弹性模量G’（t=0）呈现出在不同聚合时间和[Al]/[Ti]比下,与催化活性的单因素线性关系;在不同聚合温度下,与催化活性的多因素幂函数关系;在不同POSS加入量下,与催化活性的类似指数形式关系。POSS/MgCl2纳米团聚体分隔剂可以有效弥补聚合温度升高所引起的链缠结程度提高,使得聚合温度对聚乙烯链缠结的影响显着降低,进而实现在高温下高活性制备低缠结UHMWPE。此外,通过研究初生态聚乙烯的链缠结程度,发现了产物中催化剂残留灰分对聚乙烯链缠结建立过程的影响。聚乙烯产物中均匀分散的少量灰分与聚乙烯链段的相互作用较强,可以显着促进聚乙烯链段的结晶并抑制链缠结。（2）低缠结UHMWPE/HDPE的序贯混合。基于对上述催化剂乙烯聚合行为（共聚性能、温度敏感性和氢气敏感性）的系统研究,在单反应釜内先制备低缠结UHMWPE,随后加入氢气在原有活性中心周围生产HDPE,实现UHMWPE和HDPE的序贯混合。分别研究了 UHMWPE含量和缠结程度对共混物力学性能的影响。结果表明,低缠结UHMWPE含量的增加对于共混物力学性能的增强至关重要。低缠结Dis-UH/HD共混物中的UHMWPE掺混量可以高达30 wt%。Dis-UH/HD-30共混物的拉伸强度、杨氏模量和冲击强度可达52.4 MPa（+97.7%）、604.2 MPa（+43.6%）和74.4 kJ/m2（+675%）。这种增强效果主要归因于注塑过程中大量存在的shish-kebab串晶结构。不同缠结程度的线性UHMWPE对于UH/HD反应器共混物的力学性能影响的差别主要体现在冲击强度上,低缠结的UHMWPE分子链在注塑过程中不仅能够形成shish-kebab串晶,还与HDPE分子链发生共结晶行为,并作为系带分子连接shish-kebab串晶中的kebab片晶以及部分取向的堆叠片晶。（3）UHMWPE/HDPE取向行为的强化。由于低缠结UHMWPE的分子链运动行为强、扩散速度快,使得注塑过程中,已在剪切流场下形成的取向结构发生松弛,共混物力学性能达不到预期性能。因此,提出在低缠结UHMWPE周围原位掺混少量支化UHMWPE,实现取向行为的强化。本章首先采用POSS修饰的载体负载了 VOCl3,系统研究了该催化剂的乙烯聚合行为（共聚性能、温度敏感性、氢气敏感性和POSS分隔效应）,发现V活性中心的共聚能力强。随后,结合负载型TiCl4催化剂的研究结果,设计POSS修饰的Ti/V双金属负载型催化剂,成功将支化UHMWPE引入至低缠结UHMWPE周围。探讨了低缠结UHMWPE的短支链含量对UH/HD共混物力学性能及相容性的影响。结果表明,含有少量短支链的低缠结UHMWPE能够抑制共混物在注塑成型过程中shish伸直链晶体的松弛行为,在注塑样条内保留更多的shish伸直链及shish-kebab串晶,注塑样条的力学性能（强度/刚性/韧性）均能得到明显增强。B10-Dis-UH/HD-10共混物的拉伸强度、杨氏模量和冲击强度可分别提高至72.4 MPa、704.9 MPa和87.0 kJ/m2。（4）POSS修饰的ZN催化剂乙烯聚合的工业逐级放大。按照逐级放大的过程,先在10 L高压釜中进行了工业小试放大。结果表明,制备的低缠结UHMWPE/HDPE共混物的性质（催化活性、堆密度和力学性能）与实验室1 L小试结果一致。300 L中试放大制备的低缠结UHMWPE/HDPE共混物,产物的堆密度指标提升显着,达到0.35-0.38 g/cm3,催化活性达35000 g PE/gcat,堆密度、密度和熔融指数等参数均满足PE100管材料的要求,并且产物的强度、刚性和韧性等指标均优于PE100管材料。300 L中试试验结果说明,POSS修饰的ZN催化剂的聚合活性和动力学特征均满足工业生产需求,产物力学性能优异,具有工业化应用开发的潜力。
王雪[4]（2020）在《改性黄麻织物增强格栅夹芯结构的制备和力学性能研究》文中提出木质复合材料格栅夹芯结构因其具有多孔的芯层结构,使其具备轻质、高强、保温、隔热、消声、防潮等多功能性的开发潜质。传统的复合材料夹芯结构多以碳纤维和玻璃纤维为增强体,伴随着资源问题和环境问题的日益凸显,开发可持续的新型结构功能材料成为近几年的研究热点之一。天然植物纤维具有较高的初始模量、较好的力学性能、资源广泛、可生物降解、可持续和价格低廉,以连续天然纤维织物增强树脂基体制备叠层复合材料具有较好的力学性能,满足复合材料格栅夹芯结构对拉伸主导型轻质材料的要求。因此,将天然纤维织物增强复合材料与木质复合材料格栅夹芯结构结合起来,拓宽复合材料夹芯结构的应用领域的同时,能够促进天然纤维的综合开发利用。本文以黄麻织物/环氧树脂叠层复合材料为芯子,云杉为面板制备木质复合材料格栅夹芯结构。为解决黄麻纤维和树脂基体的界面相容性,选用对黄麻纤维化学成分组成（纤维素、半纤维素和木质素）引起变化的高温蒸煮碱处理和不引起变化的KH-560硅烷偶联剂处理来进行表面改性处理。借助于傅里叶变换红外光谱（FTIR）、X-射线衍射（XRD）、光学显微镜、扫描电子显微镜（SEM）、X-光电子能谱（XPS）、植物纤维成分分析法和热重分析法（TG/DTG）等表征方法,研究三种纱线密度（30/10cm、50/10cm、80/10cm）,不同浓度高温蒸煮碱处理（0%、2%、4%、6%、8%、10%）和不同 KH-560 硅烷偶联剂处理时间（Omin、10min、30min、60min、90min、120min）对黄麻织物的化学成分组成、元素组成、结晶度、热稳定性、表面形态结构及叠层复合材料的力学性能的影响。从而得出最佳处理方式并应用到复合材料格栅夹芯结构的制备中,研究改性后纱线密度为50/1Ocm和80/10cm的黄麻织物对叠层复合材料和方格形格栅夹芯结构的平压性能的影响,研究三种格栅夹芯梁（方格形SSS、双十字形DCSS、单十字形CSS）的失效模式、承载能力、能量吸收等性能。主要研究结果表明,黄麻纤维沿生长方向呈“竹节”状,横截面呈多边形,黄麻纤维中纤维素、半纤维素和木质素的含量分别为53.69%、25.56%和11.1%。黄麻纤维的单细胞的细胞壁是由大分子纤维素填充在半纤维素和木质素中构成,是黄麻纤维的骨架和主要受力支撑。黄麻纤维在240℃-395℃的温度范围内降解量最大,为71.77%,黄麻纤维降解的峰值温度为365.18℃。纱线密度为80/10cm的黄麻织物增强的叠层复合材料拉伸强度和弯曲强度分别比纱线密度为30/10cm的叠层复合材料提高了 29.2%和29.4%。黄麻织物的多孔性、较好的热稳定性和力学性能表明其适合用来作为木质复合材料格栅夹芯结构芯层材料的制备。高温蒸煮碱处理能够有效去除黄麻纤维中的大部分木质素和半纤维素,改善黄麻纤维的结晶结构,当NaOH浓度为6%时,纤维素的相对含量达到最大,叠层复合材料的力学性能最为优异,其拉伸强度、拉伸弹性模量、弯曲强度和弯曲弹性模量分别比未处理的黄麻织物增强叠层复合材料分别提高37.5%、23.2%、72.3%和72.2%。NaOH溶液浓度为8%和10%时,黄麻纤维中的纤维素受损开始降解。KH-560硅烷偶联剂成功的接枝到黄麻织物表面,FTIR检测到C-O-Si（1105cm-1）和Si-OH（986cm-1）官能团存在于被修饰的黄麻纤维表面,SEM观察到被修饰后的黄麻纤维表面裹了一层较厚的树脂,界面相容性、结晶度和热稳定得到改善,当修饰时间为60min的黄麻纤维的结晶度和晶粒尺寸最大,叠层复合材料的力学性能最好,其拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度和弯曲模量比未处理的分别提高了42.32%、39.74%、49.43%和49.45%。热重分析表明,当KH-560修饰时间为30min和60min的叠层复合材料的残余量较多,具有较好的热稳定性。和高温蒸煮碱处理相比,KH-560处理60min的黄麻织物叠层复合材料的拉伸性能最为优异,满足以拉伸主导型复合材料夹芯结构的设计要求,硅烷偶联剂处理不产生废液,比较环保,对黄麻纤维本身也没有损伤,处理过程更简单有效,因此以KH-560接枝处理应用到格栅夹芯结构的制备中。以KH-560处理的纱线密度分别为50/10cm和80/10cm黄麻织物/环氧树脂叠层复合材料为芯子,云杉木材为面板的格栅夹芯结构的平压性能研究表明,纱线密度为50/10cm和80/10cm的方格形夹芯结构在最大承载力、载荷质量比和比强度相差无几,黄麻织物纱线密度为80/10cm的方格形芯子的承载能力均强于黄麻织物纱线密度为50/10cm的方格形芯子。纱线密度为80/10cm的夹芯结构的总能量吸收、比能量吸收、平均载荷和载荷效率分别比纱线密度为50/10cm的夹芯结构提高了 20.3%、16.5%、23.4%和23%。方格形格栅夹芯结构的平压失效模式为面板开裂、芯子格壁屈曲、芯子格壁折断和面板断裂。三种格栅夹芯结构（方格形SSS、双十字形DCSS和单十字形CSS）的弯曲性能研究表明,在黄麻织物上接枝KH-560提高了叠层复合材料的界面相容性和力学性能。改性叠层复合材料中硅元素含量约为未改性叠层复合材料中硅元素含量的4倍。方格形夹芯长梁的承载能力、能量吸收最为优异,方格形夹芯梁的抗弯刚度,抗剪刚度,抗剪模量和抗剪强度分别为2.10×108N·mm2、1.97×105N,143.94MPa,0.948MPa,明显高于双十字和单十字夹芯梁。DCSS短梁的荷载质量比与SSS的长梁相似,三种格栅夹芯梁的破坏模式包括芯子剪切破坏、整体剪切破坏、面板压溃、面板折断以及芯子与面板分离。
钟晓萍[5]（2019）在《2017～2018年世界塑料工业进展（Ⅰ）》文中研究说明收集了2017年7月～2018年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了2017～2018年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯及苯乙烯系共聚物）的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
宋美丽,谷宇,田广华,焦旗,孙亚楠[6]（2018）在《聚乙烯薄膜的性能及应用综述》文中研究表明综述了低密度聚乙烯、高密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯和极低密度聚乙烯薄膜的性能及应用状况,分析了这四种聚乙烯薄膜料在我国的开发进展,并针对我国聚乙烯薄膜料的研究开发提出了建议。
许江菱,钟晓萍,朱永茂,杨小云,王文浩,刘勇,李汾,刘菁,李丽娟,刘小峯,邹林,陈红[7]（2017）在《2015～2016年世界塑料工业进展》文中研究表明收集了2015年7月2016年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20152016年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯及苯乙烯系共聚物）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚醚砜、聚芳醚酮、液晶聚合物）,通用热固性树脂（酚醛树脂、聚氨酯、环氧树脂、不饱和聚酯树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;[8]（2016）在《2014～2015年世界塑料工业进展》文中研究指明收集了2014年7月2015年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20142015年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚芳醚酮、聚芳砜、含氟聚合物、液晶聚合物）,通用热固性树脂（酚醛树脂、不饱和聚酯树脂、环氧树脂、聚氨酯）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等作了详细介绍。
何颖源[9]（2013）在《超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混纤维制备研究》文中研究指明超高分子量聚乙烯（UHMWPE）纤维作为世界三大高性能纤维之一,因为具有低密度、高强度、高模量的特点在许多领域都得到了广泛应用,但高昂的成本价格限制了其在民用中高强纤维领域的发展。为此我们考虑用低分子量聚乙烯（LMWPE）与UHMWPE共混制备低成本UHMWPE共混中高强纤维。以十氢萘和白油为溶剂制备了UHMWPE/LMWPE共混凝胶材料,对其拉伸性能进行了研究,结果表明同样拉伸倍数下,UHMWPE低密度聚乙烯（LDPE）共混凝胶材料的拉伸强度,断裂伸长率和杨氏模量是三种共混凝胶材料中最优的,增大拉伸倍数可以有效提高共混凝胶丝的拉伸强度,当LDPE添加量为50%,拉伸125倍后共混凝胶丝的拉伸强度可达1.2GPa,确定以UHMWPE/LDPE=5:5的共混凝胶来制备纤维。利用旋转流变仪,对UHMWPE/LDPE共混凝胶纺丝原液的稳态和振荡流变性能进行了测试。稳态测试的结果表明：在UHMWPE浓度不变的前提下,LDPE的加入可以降低UHMWPE凝胶的表观粘度；在凝胶纺丝剪切速率范围内,共混凝胶在150℃下达到解缠平衡；150℃下,10%固含量的UHMWPE/LDPE共混凝胶的结构粘度指数较低,取向结构可以稳定并易于保持,适于纺丝。振荡测试的结果表明：剪切频率增大,温度降低,凝胶的线性粘弹区范围缩小；UHMWPE和共混凝胶的sol-gel转变分别在110℃和120℃发生,其储能模量和损耗模量均随振荡频率的升高而增大,粘弹转变点随温度升高而移向高频,在150℃时近似相等；110℃时,两种凝胶均发生相分离,高于130℃时,共混凝胶更为稳定；测试范围内,两种凝胶的松弛时间接近且随剪切频率的增大而减小。确定了选择10%固含量的共混凝胶在150℃下进行纺丝。以工业白油为溶剂,在150℃下,选用UHMWPE/LDPE=5:5,固含量为10%的共混凝胶,经过挤出,萃取,干燥和多级热拉伸制备了直径在30μmm,强度达1.25GPa的低成本UHMWPE/LDPE共混中高强纤维。对不同处理条件下共混纤维进行了POM,SEM,DSC和XRD测试,结果表明：加张力萃取以及多级热拉伸使共混纤维中两组分相容性更好,使得纤维更加致密化,分子的结晶更加完善,熔点更高。
陈双飞,冷丹,宁军,殷荣忠,朱永茂,刘勇,潘晓天,张骥红,李丽娟,刘小峰,范君怡,邹林[10]（2010）在《2008～2009年世界塑料工业进展》文中提出收集了2008年7月～2009年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了2008～2009年国外塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚苯乙烯、聚氯乙烯、ABS树脂）、工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯、聚苯醚）、特种工程塑料（聚苯硫醚、液晶聚合物、聚醚醚酮）、通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、环氧树脂、不饱和聚酯树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
二、高强包装HDPE树脂（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高强包装HDPE树脂（论文提纲范文）
（1）超高分子量聚乙烯材料的研究进展（论文提纲范文）
| 1 UHMWPE树脂的催化聚合 |
| 1.1 催化技术 |
| 1.2 聚合技术 |
| 2 UHMWPE纤维 |
| 2.1 干法路线纺丝 |
| 2.2 湿法路线纺丝 |
| 2.3 熔融路线纺丝 |
| 3 膜材料 |
| 3.1 湿法锂电池隔膜 |
| 3.2 蓄电池隔板 |
| 3.3 烧结膜 |
| 3.4 中空纤维膜 |
| 4 UHMWPE管材 |
| 4.1 挤出技术 |
| 4.2 改性技术 |
| 4.3 复合技术 |
| 5 UHMWPE板材、型材 |
| 5.1 模压成型 |
| 5.2 注塑成型 |
| 5.3 人工关节 |
| 6 UHMWPE专利申请 |
| 7 结语 |
（2）环境与荷载作用下拉索HDPE防护系统腐蚀损伤试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 斜拉桥面临的拉索结构腐蚀问题 |
| 1.1.3 研究意义 |
| 1.2 拉索系统发展概述 |
| 1.2.1 拉索结构系统的发展概述 |
| 1.2.2 拉索防护系统的发展概述 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 拉索系统腐蚀特征分布及力学性能退化研究现状 |
| 1.3.2 拉索HDPE护套材料老化损伤规律研究现状 |
| 1.3.3 拉索HDPE护套防护系统腐蚀损伤机理研究现状 |
| 1.3.4 目前存在的问题 |
| 1.4 本文主要研究内容及方法 |
| 1.5 本文研究技术路线 |
| 第二章 拉索HDPE防护系统耐久性及损伤机理研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 拉索HDPE防护系统耐久性研究 |
| 2.2.1 拉索HDPE防护系统工作机理 |
| 2.2.2 拉索HDPE防护系统主要病害类型 |
| 2.2.3 影响拉索HDPE防护系统耐久性因素 |
| 2.3 拉索HDPE防护系统损伤机理研究 |
| 2.3.1 拉索HDPE护套光老化损伤机理 |
| 2.3.2 拉索HDPE护套应力损伤机理 |
| 2.3.3 拉索HDPE护套环境应力损伤机理 |
| 2.3.4 拉索HDPE护套疲劳损伤机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 环境与荷载作用下拉索HDPE护套腐蚀试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验原材料及其制备 |
| 3.2.1 试验原材料及相关参数 |
| 3.2.2 试验试件材料的制备 |
| 3.3 试验设备 |
| 3.3.1 湿热环境设备 |
| 3.3.2 荷载施加装置 |
| 3.3.3 拉伸试验设备装置 |
| 3.3.4 其他设备 |
| 3.4 试验方案设计及方法 |
| 3.4.1 试验环境条件模拟 |
| 3.4.2 试验荷载条件模拟 |
| 3.4.3 拉索HDPE护套腐蚀损伤试验方案设计 |
| 3.4.4 拉索HDPE护套拉伸性能试验方案设计 |
| 3.5 HDPE护套材料腐蚀损伤试验过程及结果分析 |
| 3.5.1 HDPE护套腐蚀损伤试验过程步骤 |
| 3.5.2 HDPE护套试件腐蚀老化质量分析 |
| 3.5.3 HDPE护套试件表观形貌结果分析 |
| 3.5.4 HDPE护套试件微观形貌结果分析 |
| 3.6 HDPE护套材料拉伸性能试验过程及结果分析 |
| 3.6.1 HDPE护套拉伸试验过程及步骤 |
| 3.6.2 HDPE护套材料拉伸试验结果分析 |
| 3.7 环境与荷载作用对拉索HDPE护套材料的腐蚀损伤影响机理 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 HDPE护套不同损伤模式拉索结构系统腐蚀试验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试验环境腐蚀条件模拟和加速 |
| 4.2.2 主要试验设备 |
| 4.2.3 试验材料及相关试剂 |
| 4.3 试验方案设计及方法 |
| 4.3.1 拉索试验试件的设计与制作 |
| 4.3.2 拉索结构腐蚀损伤试验方案设计 |
| 4.4 拉索结构腐蚀损伤试验过程及结果分析 |
| 4.4.1 拉索结构腐蚀损伤试验过程步骤 |
| 4.4.2 拉索索体钢丝腐蚀分级研究 |
| 4.4.3 HDPE护套不同损伤模式下拉索外观形貌及腐蚀分布规律分析 |
| 4.4.4 HDPE护套不同损伤模式下拉索结构系统微观形貌分析 |
| 4.4.5 HDPE护套不同损伤模式下拉索索体钢丝腐蚀定量分析 |
| 4.5 HDPE护套不同损伤模式下拉索结构系统腐蚀损伤机理 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 拉索HDPE材料腐蚀损伤试验力学性能退化研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料的力学性能 |
| 5.2.1 材料力学性能的宏观描述 |
| 5.2.2 材料力学性能的微观描述 |
| 5.3 材料的典型力学性能退化模型 |
| 5.3.1 折减退化模型 |
| 5.3.2 衰减退化模型 |
| 5.4 基于环境与荷载作用下的腐蚀损伤试验HDPE力学性能退化 |
| 5.4.1 HDPE材料屈服强度退化 |
| 5.4.2 HDPE材料弹性模量退化 |
| 5.4.3 HDPE材料断裂伸长率退化 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 拉索HDPE防护系统有限元数值模拟研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 有限元分析理论基础 |
| 6.2.1 材料本构关系基本理论 |
| 6.2.2 材料本构模型的选择 |
| 6.3 HDPE护套材料拉伸试验有限元模拟分析 |
| 6.3.1 有限元模型建立 |
| 6.3.2 有限元模拟结果分析 |
| 6.4 拉索HDPE护套不同损伤模式有限元模拟分析 |
| 6.4.1 有限元模型建立 |
| 6.4.2 孔洞对HDPE护套结构等效应力的影响 |
| 6.4.3 纵向开裂对HDPE护套结构等效应力的影响 |
| 6.4.4 环向开裂对HDPE护套结构等效应力的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 进一步工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 在学期间发表的论文和取得的学术成果 |
（3）低缠结UHMWPE的制备及其与HDPE原位共混行为的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 聚乙烯行业现状 |
| 2.2 聚乙烯产品、生产及设计 |
| 2.2.1 聚乙烯产品设计 |
| 2.2.2 聚乙烯催化剂 |
| 2.2.3 聚乙烯产品及其生产工艺 |
| 2.3 普通和低缠结UHMWPE的制备、表征和加工工艺 |
| 2.3.1 普通商业UHMWPE的制备/生产和加工工艺 |
| 2.3.2 低缠结UHMWPE的制备 |
| 2.3.3 低缠结UHMWPE的表征 |
| 2.3.4 UHMWPE缠结程度对性能的影响 |
| 2.4 聚乙烯性能增强及构效关系 |
| 2.4.1 常规聚乙烯改性增强及构效关系 |
| 2.4.2 自增强复合物的制备 |
| 2.4.3 All-PE自增强复合物的构效关系 |
| 2.5 课题的提出 |
| 参考文献 |
| 第3章 低缠结UHMWPE的高温高活性制备及缠结演变机理 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 溶剂和气体精制 |
| 3.2.3 催化剂的制备 |
| 3.2.4 乙烯高压聚合制备UHMWPE |
| 3.2.5 密度泛函理论(DFT)计算 |
| 3.2.6 催化剂及UHMWPE产物表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 POSS-X%-cat催化剂的化学结构与形貌 |
| 3.3.2 POSS-X%-cat催化剂的活性 |
| 3.3.3 POSS含量对UHMWPE缠结程度的影响 |
| 3.3.4 聚合时间对UHMWPE缠结程度的影响 |
| 3.3.5 [Al]/[Ti]摩尔比对UHMWPE缠结程度的影响 |
| 3.3.6 聚合温度对UHMWPE缠结程度的影响 |
| 3.3.7 POSS-X%-cat催化剂制备UHMWPE缠结演变机理归纳 |
| 3.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第4章 POSS修饰的ZN催化剂单反应器内序贯聚合制备自增强A1l-PE复合物 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 POSS-10%-cat催化剂的制备 |
| 4.2.3 乙烯高压聚合制备UHMWPE/HDPE共混物 |
| 4.2.4 UHMWPE/HDPE共混物的加工制样 |
| 4.2.5 UHMWPE/HDPE共混物的表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 POSS-10%-cat催化剂的聚合行为分析 |
| 4.3.2 单反应器内序贯聚合制备UHMWPE/HDPE共混物 |
| 4.3.3 UHMWPE含量对Dis-UH/HD共混物力学性能的影响 |
| 4.3.4 UHMWPE缠结程度对UH/HD共混物力学性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第5章 短支链UHMWPE对自增强All-PE复合物的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 POSS-10%-V-cat催化剂的制备 |
| 5.2.3 Ti/V双金属负载POSS-10%-Ti/V-cat催化剂的制备 |
| 5.2.4 乙烯高压聚合制备UHMWPE/HDPE共混物 |
| 5.2.5 UHMWPE/HDPE共混物的加工制样 |
| 5.2.6 UHMWPE/HDPE共混物的表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 POSS-10%-V-cat催化剂的聚合行为分析 |
| 5.3.2 UHMWPE短支链含量对低缠结UH/HD共混物性能的影响 |
| 5.3.3 UHMWPE缠结程度对短支链UH/HD共混物性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第6章 POSS修饰的ZN催化剂乙烯聚合中试试验研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验原料 |
| 6.2.2 乙烯聚合 |
| 6.2.3 聚合产物的表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 10 L高压釜小试放大制备低缠结UHMWPE |
| 6.3.2 10 L高压釜小试制备低缠结UH/HD反应器共混物 |
| 6.3.3 300 L高压釜中试放大制备低缠结UH/HD反应器共混物 |
| 6.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 附录 |
| 作者简介 |
（4）改性黄麻织物增强格栅夹芯结构的制备和力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 木质复合材料夹芯结构研究概述 |
| 1.2.1 木质复合材料夹芯结构简介 |
| 1.2.2 木质复合材料夹芯结构的制备工艺 |
| 1.2.3 木质复合材料夹芯结构力学性能 |
| 1.3 植物纤维增强复合材料的界面研究概述 |
| 1.3.1 碱处理 |
| 1.3.2 偶联剂处理 |
| 1.3.3 酰化法处理 |
| 1.4 本文的研究内容和创新点 |
| 1.4.1 目前研究所存在的问题 |
| 1.4.2 本文的主要研究内容和方法 |
| 1.4.3 本文的创新点 |
| 2 黄麻织物/环氧树脂叠层复合材料的基本性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 黄麻织物/环氧树脂叠层复合材料的制备 |
| 2.2.3 研究方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 黄麻纤维的形态结构分析 |
| 2.3.2 黄麻纤维化学成分分析 |
| 2.3.3 黄麻纤维的热稳定性分析 |
| 2.3.4 不同织物密度对复合材料的力学性能影响 |
| 2.3.5 叠层复合材料断裂面的形貌分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 高温蒸煮碱处理对叠层复合材料性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 黄麻纤维高温蒸煮碱处理过程和原理 |
| 3.2.3 研究方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 不同碱液浓度处理黄麻纤维的FTIR分析 |
| 3.3.2 不同碱液浓度处理黄麻纤维成分分析 |
| 3.3.3 不同碱液浓度处理黄麻纤维的XRD分析 |
| 3.3.4 不同碱液浓度处理黄麻纤维的SEM分析 |
| 3.3.5 不同碱液浓度对叠层复合材料力学性能的影响 |
| 3.3.6 不同碱液浓度处理叠层复合材料断裂面的形貌分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 KH-560接枝处理对叠层复合材料性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 KH-560硅烷偶联剂处理过程和原理 |
| 4.2.3 研究方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 不同KH-560处理时长的黄麻纤维FTIR分析 |
| 4.3.2 不同KH-560处理时长的黄麻纤维XRD分析 |
| 4.3.3 不同KH-560处理时长的黄麻纤维SEM/EDS分析 |
| 4.3.4 不同KH-560处理时长的叠层复合材料TG/DTG分析 |
| 4.3.5 不同KH-560处理时长的叠层复合材料力学性能分析 |
| 4.3.6 不同KH-560处理时长的叠层复合材料断裂面形貌分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 方格形复合材料格栅央芯结构的平压性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 方格形夹芯结构的制备和几何尺寸 |
| 5.2.3 研究方法 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 云杉和叠层复合材料压缩性能分析 |
| 5.3.2 云杉和叠层复合材料压缩破坏模式分析 |
| 5.3.3 方格形夹芯结构及芯子平压失效行为分析 |
| 5.3.4 方格型夹芯结构及芯子的平压承载能力分析 |
| 5.3.5 方格型夹芯结构及芯子的平压吸能性分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 三种复合材料格栅夹芯梁的弯曲性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验材料与方法 |
| 6.2.1 试验材料 |
| 6.2.2 三种格栅夹芯梁的制备与几何尺寸 |
| 6.2.3 研究方法 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 三种格栅夹芯梁的弯曲失效行为分析 |
| 6.3.2 三种格栅夹芯梁的抗弯承载能力分析 |
| 6.3.3 三种格栅夹芯梁的弯曲吸能性分析 |
| 6.3.4 芯层复合材料FTIR分析 |
| 6.3.5 芯层复合材料XPS分析 |
| 6.3.6 芯层复合材料断裂面的形貌分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
| 附件 |
（5）2017～2018年世界塑料工业进展（Ⅰ）（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2.1 聚乙烯 (PE) |
| 2.2 聚丙烯 (PP) |
| 2.3 聚氯乙烯 (PVC) |
| 2.4 聚苯乙烯 (PS) 及苯乙烯系共聚物 |
（6）聚乙烯薄膜的性能及应用综述（论文提纲范文）
| 1 PE薄膜的性能及应用 |
| 1.1 LDPE薄膜 |
| 1.1.1 LDPE薄膜性能 |
| 1.1.2 LDPE薄膜应用 |
| 1.1.3 LDPE薄膜料开发进展 |
| 1.2 HDPE薄膜 |
| 1.2.1 HDPE薄膜性能 |
| 1.2.2 HDPE薄膜应用 |
| 1.2.3 HDPE薄膜料开发进展 |
| 1.3 LLDPE薄膜 |
| 1.3.1 LLDPE薄膜性能 |
| 1.3.2 LLDPE薄膜应用 |
| 1.3.3 LLDPE薄膜料开发进展 |
| 1.4 VLDPE薄膜 |
| 1.4.1 VLDPE薄膜性能及应用 |
| 1.4.2 VLDPE薄膜料开发进展 |
| 2 结语 |
（7）2015～2016年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2.1 聚乙烯(PE) |
| 2.2 聚丙烯(PP) |
| 2.3 聚氯乙烯(PVC) |
| 2.4 聚苯乙烯(PS)及苯乙烯系共聚物 |
| 3 工程塑料 |
| 3.1 尼龙(PA) |
| 3.2 聚碳酸酯 |
| 3.3 热塑性聚酯树脂(PET和PBT) |
| 4 特种工程塑料 |
| 4.1 聚苯硫醚(PPS) |
| 4.2 聚醚砜(PESU) |
| 4.3 聚芳醚酮(PAEK) |
| 4.4 液晶聚合物(LCP) |
| 5 热固性树脂 |
| 5.1 酚醛树脂 |
| 5.1.1 原料生产和市场概况 |
| 5.1.2 产品生产和技术发展动态 |
| 5.1.3 酚醛树脂合成和复合材料性能分析以及应用研究 |
| 5.1.4 结语 |
| 5.2 聚氨酯(PU) |
| 5.2.1 全球投资近况 |
| 5.2.2 聚氨酯原材料 |
| 5.2.3 建筑节能 |
| 5.2.4 汽车用聚氨酯 |
| 5.2.5 医用聚氨酯 |
| 5.2.6 聚氨酯涂料、密封胶、胶黏剂 |
| 5.2.7 其他聚氨酯产品 |
| 5.2.8 小结 |
| 5.3 环氧树脂 |
| 5.3.1 环氧树脂原料市场[131-135] |
| 5.3.1. 1 双酚A(BPA) |
| 5.3.1. 2 环氧氯丙烷(ECH) |
| 5.3.2 环氧树脂工业[136-146] |
| 5.3.2. 1 欧洲环氧树脂 |
| 5.3.2. 2 美国环氧树脂 |
| 5.3.2. 3 亚洲环氧树脂 |
| 5.3.3 企业经营动态[147-152] |
| 5.3.4 新产品[153-159] |
| 5.3.5 应用领域发展 |
| 5.3.5. 1 涂料[161-183] |
| 1)管道及储罐 |
| 2)建筑 |
| 3)汽车 |
| 4)船舶 |
| 5.3.5. 2 复合材料[184-197] |
| 1)汽车 |
| 2)石墨烯/航空航天 |
| 3)船舶 |
| 4)运动器材 |
| 5.3.6 结语 |
| 5.4 不饱和聚酯树脂 |
| 5.4.1 市场动态 |
| 5.4.2 不饱和聚酯树脂复合材料 |
（8）2014～2015年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2. 1 聚乙烯( PE) |
| 美国和中国将推动全球乙烯产能扩张 |
| 全球低密度聚乙烯(LDPE)市场将达372亿美元 |
| 陶氏化学聚焦PE包装应用增长 |
| 杜邦投资1亿美元扩大乙烯共聚物产能 |
| 日本开发出新型树脂包装材料 |
| 包装用LDPE树脂 |
| 提高阻隔性能的吹膜级HDPE |
| 用于特高电压直流输电的PE电缆料 |
| 杜邦推出超高耐热新弹性体材料 |
| 双峰高密度聚乙烯(HDPE)用于饮用水管道 |
| HDPE防撞保护结构 |
| 屏蔽交通噪音的塑料板 |
| HDPE成核剂 |
| 2. 2 聚丙烯( PP) |
| 全球PP需求将年增约4% |
| 欧洲柔性包装增长,BOPP需求回升 |
| 展会上的包装用BOPP |
| 聚烯烃发泡材料 |
| 增强剂让聚烯烃不再“隐藏” |
| 热塑性聚烯烃 |
| 高性能聚烯烃 |
| 聚丙烯零部件成为Mucell新应用 |
| 针对汽车和包装的硬质PP发泡板 |
| 长纤维增强聚丙烯带来车内好空气 |
| 性能优于碳纤维的PP/碳纤维纱线 |
| 免涂装树脂 |
| 旭化成展出新型改性PP |
| 用于高性能拉伸薄膜的特种烯烃类TPE |
| 丙烯-乙烯弹性体助力PP薄膜的密封性能 |
| 热成型、薄膜、薄壁注塑件用PP |
| Biaxplen推出金属化BOPP |
| 新型医用级PP棒助力整形行业 |
| 透明PP用于计量杯 |
| 纸-PP合成材料被用来制造笔记本电脑 |
| EPP生产的折叠头盔 |
| 美利肯促进了透明PP的应用 |
| 格雷斯公司的新一代催化剂携手美利肯添加剂技术 |
| 非邻苯二酸盐催化的嵌段共聚PP |
| 用于玻璃纤维复合物的偶联剂 |
| 针对大型汽车零部件的PP基清洗组合物 |
| 2. 3 聚氯乙烯( PVC) |
| 全球PVC需求量上升 |
| 中泰化学取消PVC项目,改建电石产能 |
| 低VOC排放室内建筑用PVC材料 |
| 可替代PC的医疗级硬质PVC |
| 高阻燃、低收缩率的PVC电缆复合物 |
| 新型耐候性的覆盖材料合金和低密度PVC发泡配混料 |
| PVC和PBT结合用于窗型材 |
| EPA发布Dn PP新规则 |
| 采用黄豆基材料的改性PVC |
| 使用生物基增塑剂的软质PVC |
| 新型的PVC加工助剂和大豆增塑剂 |
| 用于含DCOIT的PVC涂层的稳定剂 |
| 2. 4 聚苯乙烯( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN) |
| 苯乙烯-丁二烯共聚物(SBC) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(MABS) |
| 丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS) |
| 丙烯腈-苯乙烯-丙烯酸酯共聚物(ASA) |
| 与PA的共混物 |
| 针对个人电子设备的TPE |
| 与食品饮料接触的热塑性弹性体 |
| 苯乙烯共聚物弹性体用于汽车玻璃窗框 |
| 用于刚性PP和聚烯烃的SBC改性剂 |
| 包装鱼肉的EPS吸湿基板 |
| Styrolution新牌号用作医用吸入器 |
| 来自回收塑料的3D打印长丝 |
| 3 工程塑料 |
| 3. 1 尼龙( PA) |
| 金属替代 |
| 共聚物竞争 |
| 可再生原料 |
| 高质量表面 |
| 高温应用 |
| 朗盛比利时聚酰胺工厂投产 |
| 帝斯曼在北美新建高黏度Akulon PA6工厂 |
| 帝斯曼Stanyl Diablo PA46打造高性能中冷集成进气歧管 |
| 耐高温的和导热的PA |
| 新型耐高温尼龙用于发动机管线 |
| 阻燃PA耐热老化良好 |
| 回收尼龙用于汽车和更多 |
| 瑞典Nexam化学公司开发出新的高温聚酰亚胺NEXIMIDMHT-R树脂 |
| 帝斯曼于Fakuma 2014推出全新一代Diablo耐高温PA |
| 黑色PA12符合严格的铁道车辆标准 |
| 赢创聚酰胺获FDA食品接触通告 |
| 朗盛为轻型结构应用推出两款新型PA6 |
| 改善表面外观的长纤维尼龙复合材料 |
| 用作共混添加剂的透明PA |
| 高性能PA |
| Lehvoss北美公司用于齿轮碳纤维补强复合材料 |
| 杜邦提高耐高温PA产能 |
| Teknor Apex推出新型PA,韧度提升50% |
| 英威达新推透明PA,大力改善传统PA性能 |
| 3. 2 聚碳酸酯( PC) |
| 创新照明系统 |
| 拜耳关闭德国和中国片材工厂 |
| 行李箱外壳用挤出级PC |
| Sabic PC板材代替PMMA/PC用于飞机 |
| 照明、医疗设备用PC |
| 轨道车内饰用Sabic新型PC树脂和片材 |
| Sabic宣称获导电PC薄膜突破 |
| 拜耳推出新型阻燃PC混合材料 |
| 新型连续纤维增强热塑性塑料复合材料FRPC |
| 3. 3 聚甲醛( POM) |
| 3. 4 热塑性聚酯树脂 |
| 3. 4. 1 聚对苯二甲酸乙二醇酯( PET) |
| 3. 4. 2 聚对苯二甲酸丁二醇酯( PBT) |
| 巴斯夫新型抗静电碳纤维PBT |
| 朗盛发现汽车外部件用PBT潜能 |
| 蓝星推出超低挥发型PBT基础树脂 |
| 3. 4. 3 其他 |
| 用于LED电视的PCT聚酯 |
| 4 特种工程塑料 |
| 4. 1 聚芳醚酮( PAEK) |
| PEEK型材认证用于石油、天然气领域 |
| Solvay推高刚性聚醚醚酮 |
| PEEK脊柱植入物获得FDA批准 |
| 聚酮配混料重新上市 |
| 4. 2 聚苯硫醚( PPS) |
| 长玻璃纤维和导热PPS |
| 索尔维收购Ryton PPS以进一步拓展其特种聚合物产品 |
| 4. 3 聚芳砜( PASF) |
| 汽车动力总成部件用新型耐磨PESU |
| 4. 4 含氟聚合物 |
| 具有广泛用途的特色含氟聚合物 |
| 4. 5 液晶聚合物( LCP) |
| 5 热固性树脂 |
| 5. 1 酚醛树脂 |
| 5. 2 不饱和聚酯树脂 |
| 5. 2. 1 市场动态 |
| 5. 2. 2 不饱和聚酯树脂复合材料 |
| 5. 3 环氧树脂( EP) |
| 5. 4 聚氨酯( PU) |
| 1) 泡沫塑料 |
| 2) 胶黏剂 |
| 3) PU涂料 |
| 4) 聚氨酯弹性体 |
（9）超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混纤维制备研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文献综述 |
| 1.1 聚乙烯 |
| 1.1.1 通用低分子量聚乙烯(LMWPE)的结构和性能 |
| 1.1.2 通用低分子量聚乙烯的应用 |
| 1.1.3 超高分子量聚乙烯(UHMWPE) |
| 1.2 超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纤维 |
| 1.2.1 UHMWPE纤维的制备 |
| 1.2.2 UHMWPE纤维的性能和应用 |
| 1.2.3 UHMWPE纤维的改性 |
| 1.3 UHMWPE的流变学研究 |
| 1.3.1 UHMWPE体系 |
| 1.3.2 UHMWPE共混体系 |
| 1.4 本课题的研究内容 |
| 2 共混纤维中低分子量聚乙烯组分的选择 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 实验材料 |
| 2.2.1 实验试剂 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 共混共混凝胶材料的制备 |
| 2.3.1 以十氢萘为溶剂制备凝胶膜 |
| 2.3.2 以白油为溶剂制备凝胶丝 |
| 2.4 测试及表征 |
| 2.5 分析与讨论 |
| 2.5.1 凝胶点测试结果 |
| 2.5.2 拉伸测试结果 |
| 2.6 小结 |
| 3 超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混凝胶的流变性能 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 实验原料 |
| 3.2.1 实验试剂 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.3 UHMWPE/LDPE共混凝胶的制备 |
| 3.4 测试及表征 |
| 3.4.1 稳态测试 |
| 3.4.2 振荡测试 |
| 3.5 结果与分析 |
| 3.5.1 稳态测试 |
| 3.5.2 振荡测试 |
| 3.6 小结 |
| 4 超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混纤维 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 实验原料 |
| 4.2.1 实验试剂 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.3 超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混纤维 |
| 4.3.1 UHMWPE/LDPE共混凝胶的制备 |
| 4.3.2 UHMWPE/LDPE共混纤维的制备 |
| 4.4 测试及表征 |
| 4.5 分析与讨论 |
| 4.5.1 线密度 |
| 4.5.2 偏光显微镜(POM) |
| 4.5.3 扫描电子显微镜(SEM) |
| 4.5.4 共混纤维拉伸性能 |
| 4.5.5 X射线衍射 |
| 4.5.6 共混纤维DSC测试 |
| 4.6 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（10）2008～2009年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2.1 聚乙烯 (PE) |
| 2.2 聚丙烯 (PP) |
| 2.3 聚氯乙烯 (PVC) |
| 2.4 聚苯乙烯 (PS) 及苯乙烯系树脂 |
| 2.5 ABS |
| 3 工程塑料 |
| 3.1 尼龙 (PA) |
| 3.2 聚碳酸酯 (PC) |
| 3.3 聚甲醛 (POM) |
| 3.4 热塑性聚酯 |
| 3.5 聚苯醚 (PPO) |
| 4 特种工程塑料 |
| 4.1 聚苯硫醚 (PPS) |
| 4.2 液晶聚合物 (LCP) |
| 4.3 聚芳醚酮 (PAEK) |
| 4.4 聚芳砜 |
| 5 热固性树脂 |
| 5.1 酚醛树脂 (PF) |
| 5.2 聚氨酯 (PU) |
| 5.2.1 聚氨酯泡沫 |
| 5.2.2 聚氨酯胶粘剂和涂料 |
| 5.2.3 聚氨酯弹性体 |
| 5.2.4 聚氨酯助剂 |
| 5.2.5 其他 |
| 5.3 环氧树脂 |
| 5.3.1 日本环氧树脂工业[212] |
| 5.3.2 经营动态[213-221] |
| 5.3.3 原料[222] |
| 5.3.4 新产品 |
| 5.3.4.1 新型环氧树脂[223-226] |
| 5.3.4.2 固化剂[227] |
| 5.3.4.3 改性剂[228-232] |
| 5.3.4.4 其他[233] |
| 5.3.5 应用领域发展 |
| 5.3.5.1 胶粘剂[234-252] |
| 5.3.5.2 涂料[253-257] |
| 5.3.5.3 UV固化产品[258] |
| 5.3.5.4 复合材料[259-262] |
| 5.3.6 结语 |
| 5.4 不饱和聚酯 |
| 5.4.1 不饱和聚酯复合材料 |
| 5.4.1.1 生物复合材料 |
| 5.4.1.2 纳米复合材料 |
| 5.4.1.3 光固化不饱和聚酯树脂复合材料 |
| 5.4.1.4 杂化纤维复合材料 |
| 5.4.2 新型不饱和聚酯树脂 |
| 5.4.3 不饱和聚酯力学性能的改进 |
四、高强包装HDPE树脂（论文参考文献）
- [1]超高分子量聚乙烯材料的研究进展[J]. 王新威,张玉梅,孙勇飞,巩明方,王原,茆汉军,王萍. 化工进展, 2020(09)
- [2]环境与荷载作用下拉索HDPE防护系统腐蚀损伤试验研究[D]. 陈静. 重庆交通大学, 2020
- [3]低缠结UHMWPE的制备及其与HDPE原位共混行为的研究[D]. 陈毓明. 浙江大学, 2020
- [4]改性黄麻织物增强格栅夹芯结构的制备和力学性能研究[D]. 王雪. 东北林业大学, 2020
- [5]2017～2018年世界塑料工业进展（Ⅰ）[J]. 钟晓萍. 塑料工业, 2019(03)
- [6]聚乙烯薄膜的性能及应用综述[J]. 宋美丽,谷宇,田广华,焦旗,孙亚楠. 合成材料老化与应用, 2018(03)
- [7]2015～2016年世界塑料工业进展[J]. 许江菱,钟晓萍,朱永茂,杨小云,王文浩,刘勇,李汾,刘菁,李丽娟,刘小峯,邹林,陈红. 塑料工业, 2017(03)
- [8]2014～2015年世界塑料工业进展[J]. The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;. 塑料工业, 2016(03)
- [9]超高分子量聚乙烯/低密度聚乙烯共混纤维制备研究[D]. 何颖源. 大连理工大学, 2013(09)
- [10]2008～2009年世界塑料工业进展[J]. 陈双飞,冷丹,宁军,殷荣忠,朱永茂,刘勇,潘晓天,张骥红,李丽娟,刘小峰,范君怡,邹林. 塑料工业, 2010(03)