一、低压缩永久变形246氟橡胶(论文文献综述)
谢忠麟,马晓,吴淑华[1](2022)在《高性能特种弹性体的拓展(四)——氟橡胶(1)》文中研究说明综述近年来在非轮胎橡胶制品领域拓展应用的具有特殊性能和特种用途、能在苛刻条件下使用的高性能特种弹性体。本综述第4部分介绍氟橡胶的发展历程和分类,详述在通用氟橡胶(1型和2型氟橡胶)基础上拓展的高性能氟橡胶的组成和特性。这些高性能氟橡胶包括高氟含量氟橡胶、过氧化物硫化氟橡胶、耐低温氟醚橡胶(3型氟橡胶)[全氟甲基乙烯基醚(PMVE)基氟醚橡胶和全氟甲氧基甲基乙烯基醚(MOVE)基氟醚橡胶]、耐极端环境全氟醚橡胶、耐碱氟橡胶[四氟乙烯/丙烯二元共聚氟橡胶(四丙氟橡胶)、四氟乙烯/乙烯/PMVE和四氟乙烯/丙烯/偏氟乙烯三元共聚氟橡胶(4型氟橡胶)、四氟乙烯/六氟丙烯/偏氟乙烯/乙烯/PMVE五元共聚氟橡胶(5型氟橡胶)、四氟乙烯/四氟丙烯二元共聚氟橡胶(6型氟橡胶)]。本文报道在高性能氟橡胶领域国内外的研发信息,重点介绍高性能氟橡胶在我国获得的新进展。
殷浩[2](2021)在《低温氟橡胶的结构与性能研究》文中进行了进一步梳理低温氟橡胶具有优异耐热性的同时也拥有比普通氟橡胶更为优异的耐低温性能。本文对国内外四种牌号低温氟橡胶进行基本结构的对比,并选用基础配方对四种氟橡胶的脆性温度、回缩温度(TR-10)与其他基本力学性能展开研究。并选用一种国产低温氟橡胶作为基体,研究补强填充体系、硫化体系与吸酸剂体系对低温氟橡胶的性能影响规律。将废轮胎热裂解炭黑作为补强填充体系引入低温氟橡胶中,并与N990作对比,研究废轮胎热裂解炭黑(CBp)对低温氟橡胶补强性能,并采用三种方法对废轮胎热解炭黑进行改性提质,以提升其对低温氟橡胶的补强性能。研究结果表明:通过傅里叶红外光谱(FTIR)基本确定了国产氟橡胶CG-FLT、国外牌号Viton600S、PL855与VPL85540的主要组成结构,CG-FLT、Viton 600S与PL855均为相似结构组成的偏氟醚类氟橡胶,其结构单元有偏氟乙烯、四氟乙烯、全氟甲基乙烯基醚与硫化点单体,而VPL85540由偏氟乙烯、四氟乙烯、全氟甲基乙烯基醚、全氟甲氧基亚甲基乙烯基醚与硫化点单体组成。通过差示扫描量热仪(DSC)测试得出国产氟橡胶CG-FLT、国外牌号Viton 600S与PL855的玻璃化转变温度(Tg)均在-30℃左右,其中国产氟橡胶CG-FLT与国外牌号PL855氟橡胶玻璃化转变温度接近,且为三者中最低。而VPL85540的玻璃化转变温度达到了-40℃,低温性能最好。通过门尼松弛速率MSR以及旋转流变仪ARES-G2的测试,得出了四种牌号低温氟橡胶的相对分子质量相对大小关系:PL855>VPL85540>600S>CG-FLT。经过基础配方对比得出,Tg相同的CG-FLT、Viton 600S与PL855三种低温氟橡胶具有基本相同的脆性温度与回缩温度(TR-10),玻璃化转变温度最低的VPL85540具有最低的脆性温度与回缩温度。小粒径炭黑如N550与N330相对于大粒径N990对氟橡胶的补强效率更高,并且小粒径炭黑对氟橡胶的硬度提升更明显。氟橡胶中小粒径炭黑与大粒径炭黑并用可以获得优异的拉伸性能,并能小幅降低脆性温度。补强填料的加入会增加低温氟橡胶的压缩永久变形,并且小粒径炭黑对压缩永久变形的增加更为明显。N990填充氟橡胶的脆性温度比未填充的升高,但随着N990填充分数增加,脆性温度小幅降低。但补强填料的份数与粒径大小对低温氟橡胶的回缩温度(TR-10)不产生影响。等质量过氧化二异丙苯(DCP)引发低温氟橡胶交联效率要低于全称(双二五),且拉伸性能与压缩永久变形要比双二五硫化胶差,因此低温氟橡胶硫化剂优先选用双二五。Zn O作为吸酸剂体系的低温氟橡胶各项性能都要优于Mg O/Ca(OH)2,因此低温氟橡胶的吸酸剂体系优先选用Zn O。废轮胎热裂解炭黑(CBp)补强氟橡胶会对氟橡胶的硫化特性造成较大影响:CBp补强氟橡胶硫化时的最高扭矩值MH要高于N990,同时CBp具有强烈延缓氟橡胶硫化速度的效应。CBp补强氟橡胶拉伸模量与硬度高于N990,但拉伸强度比N990低。CBp补强氟橡胶的压缩永久变形与脆性温度都不如N990。不同方法改性CBp对其补强性能有不同程度的影响。其中利用超临界流体将碳纳米管(CNT)负载到CBp上的杂化粒子的改性效果最优,在没有明显影响硫化特性、压缩永久变形与脆性温度的基础上,较大幅度提升了CBp补强氟橡胶拉伸性能。
王婧,韩秀峰,廉一龙,梁利强,李亮,王衍斌[3](2021)在《含氟橡胶的研究进展及在航空发动机中的应用》文中提出综述了含氟橡胶材料的研究进展和其在航空发动机领域的应用现状。对比了氟橡胶、氟醚橡胶、全氟醚橡胶和氟硅橡胶的耐介质、耐热和低温性能,论述了常用含氟橡胶牌号的适用工况和在航空发动机上的典型应用。指出研发高性能含氟橡胶新品种、构建含氟橡胶标准体系、累积疲劳、老化、寿命等性能数据、健全考核验证方法和充分贯彻适航要求是未来航空发动机含氟橡胶材料和制品的发展方向。
傅家森[4](2020)在《丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶复合材料的制备与性能研究》文中研究说明丙烯酸酯橡胶是一种特种合成橡胶,主链的高度饱和性和极性的侧基,使其具有优异的耐热、耐油、抗氧化等性能,因此丙烯酸酯橡胶广泛应用在高温、热油环境中,尤其大量作为汽车工业的油封件、涡轮增压密封胶、橡胶垫圈等材料使用,随着丙烯酸酯橡胶研究的逐渐深入,其应用领域也在逐步拓宽。然而,丙烯酸酯橡胶也暴露出强度较低、耐温性能不足、压缩永久变形偏大等问题,因此,对丙烯酸酯橡胶进行相关的改性以提升性能十分迫切。(1)本文选择液体氟橡胶对丙烯酸酯橡胶进行改性,使用物理共混法制备了丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶并用胶,对共混材料的硫化体系进行了相关的研究,发现使用TCY硫化体系的并用胶的综合性能最佳。(2)制备了不同并用比例的丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶并用胶,研究了液体氟橡胶的添加份数对丙烯酸酯橡胶的性能影响,结果表明,当液体氟橡胶并用比例为5wt%时,可以明显提高丙烯酸酯橡胶的拉伸强度,而后随着液体氟橡胶并用比的增加而下降,压缩永久变形随着液体氟橡胶并用比的增加逐渐增大,并用胶的耐热性能提高。(3)在此基础之上,使用了金属氧化物对丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶并用胶进行了改性研究,结果表明,过量的氧化镁会逐渐出现聚集现象,添加量超过6份之后胶料出现返原,氧化镁加快了并用胶的硫化速率,提高了整体交联密度,提高了拉伸强度,降低了压缩永久变形。
王勋伟[5](2019)在《板式换热器用密封垫片失效分析及改进》文中提出可拆卸板式换热器属于热交换设备,它能够高效的运行,尺寸小,重量轻,维修工作量小,凭借着这些优势,其在石油、城市供暖、轻工、油脂、冶金等众多的领域中迅速的普及开来,发挥着重要的作用。在过去的几年间,国内可拆卸板式换热器产品性能显着提升,种类变得更加齐全,应用领域持续的拓宽,特别是节能减排等方面,在国民经济中的起到的作用越来越重要。板式换热器用橡胶密封垫片是换热器的关键组成部件,决定了板式换热器所能运行工况的最高温度和板式换热器内部介质的压力,为了更加深入的了解橡胶垫片的性能和生产使用情况,本文分别对丁腈和三元乙丙橡胶以及氟橡胶的不同含胶量,以及不同硫化体系对垫片性能的影响、垫片的生产加工控制、产品不良成因分析和质量控制、板式换热器及垫片的使用失效原因和保养进行了分析研究。结果表明:对于丁腈橡胶和三元乙丙橡胶以及氟橡胶,其含原胶比例高的垫片在拉伸强度、伸长率撕裂强度,特别是体现密封效果的压缩永久变形性能,明显优于低含胶量的垫片的各项指标;对于相同含胶量的不同硫化体系,过氧化物硫化体系的垫片性能要优于硫黄硫化体系的垫片;氟橡胶双酚硫化体系的垫片耐高温性能优于过氧化物硫化体系得到的垫片;垫片的生产加工从混炼胶到检验包装的整个过程,都会对垫片制品的质量造成影响,对于生产中出现的问题需要及时进行原因分析,找到有针对性的解决措施。针对产生不合格品进行了原因分析,针对垫片的厚度超差、气泡缺陷、垫片粘断、焦烧缺陷、料不熔及垫片长度波动等造成产品失效的原因进行了分析,并提出了改进措施和解决方法。通过加强生产过程控制和质量的控制,提高了产品的质量及合格率。板式换热器和垫片在投入使用后,其后期的维护保养要及时跟进,对于因为垫片失效造成的换热器泄露,应立即更换垫片,对换热器和垫片合理及时的保养维护可以有效的延长其使用寿命。
谢巍[6](2019)在《FKM/HNBR合金弹性体及其芳纶浆粕复合材料制备与性能研究》文中认为氟橡胶材料具有耐高温、耐油、耐腐蚀、耐老化等优异特性,目前有60%以上都应用于汽车发动机周边等高温环境的密封。但是它的加工性能、耐低温性能和压缩永久变形性能等较差,且成本较高,严重制约其在汽车密封件领域的广泛应用。氢化丁腈橡胶(HNBR)具有优异的低温性能、良好的加工性能和力学性能。本文选择氢化丁腈橡胶(HNBR)与氟橡胶(FKM)并用,考察硫化体系、共混比例、增容剂、助交联剂以及芳纶浆粕对弹性体合金综合性能的影响,研究制备高性能的FKM/HNBR弹性体合金。主要研究内容包括:研究比较了四种牌号不同氟含量和氰基含量的FKM(F246,GFLT-600s)和HNBR(A3406,B3627)橡胶的硫化特性及物理机械性能。基于氟橡胶F246和氢化丁腈橡胶A3406,采用双酚AF和过氧化物BIBP两种独立硫化体系,在1 70℃下两者的硫化速度和正硫化时间相近,可实现共混胶良好的共硫化。制备了不同共混比例FKM/HNBR合金弹性体。通过TEM和SEM观察不同并用比合金弹性体的微观相结构,对合金弹性体的物理机械性能、动态力学性能和耐热性能进行了表征。实验结果表明FKM//HNBR共混比为60/40的合金弹性体综合性能最佳。增容剂KBM-503(γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷)和助硫化剂Tris试剂(三羟甲基氨基甲烷)的加入可以明显改善FKM/HNBR两相的相容性,FKM/HNBR(60/40)弹性体合金的拉伸强度由15.4 MPa提高到17.8 MPa,断裂伸长率由348%提升到364%,压缩永久变形由14.6%降至12.3%。DMA谱图显示内耗峰呈单峰,证实两种橡胶相容性良好,合金弹性体的玻璃化转变温度Tg由-2.5℃下降至-7.2 ℃,FKM与HNBR并用后耐低温性能得到改善。不同助交联剂的研究结果表明采用三官能团助交联剂TAIC和双官能团HVA-2复配形成了更加致密的互穿网络结构,可有效提升FKM/HNBR合金弹性体的力学性能和耐热性能,其中拉伸强度提高到18.2 MPa,在150℃×22 h条件下,高温压缩永久变形降低到11.72%。通过多巴胺自聚合形成聚多巴胺包覆改性芳纶浆粕纤维,采用分步加工工艺,将改性芳纶浆粕加入HNBR制备DOPA@PPTA/HNBR母炼胶,再与FKM混炼制备DOPA@PPTA/HNBR/FKM合金弹性体复合材料。通过FTIR、XPS和XRD表征芳纶浆粕改性前后元素和基团变化,SEM观察纤维微观结构,结果表明多巴胺成功改性芳纶浆粕,纤维的粗糙度以及活性官能团种类增加,芳纶浆粕与基体界面结合程度较好。改性芳纶浆粕的加入提高了合金弹性体的硫化速率,缩短硫化时间,且大幅提高断裂伸长率,当填充量1 phr时,断裂伸长率由352%提高到687.4%,拉伸强度达到16.3MPa,邵A硬度为68。
王海伦[7](2019)在《封隔器橡胶在CO2环境下的腐蚀机理研究》文中进行了进一步梳理CO2驱作为一项绿色环保技术不仅可以解决CO2气体的处理问题,而且可以提高油田的原油采收率。但是CO2对橡胶有很强的腐蚀作用,造成橡胶材料力学性能的下降,影响封隔器胶筒的密封性能。因此,进行封隔器胶筒橡胶在CO2注汽井井筒工况下的腐蚀评价及优选研究具有重要意义。首先,模拟CO2注气井筒工况,在压力5 MPa、10 MPa和15 MPa,温度90℃,气相环境为100vol%C02,液相环境为模拟地层水溶液的条件下,对丁腈橡胶、氢化丁腈橡胶、氟橡胶和四丙氟橡胶的橡胶哑铃型试样进行了无外加载荷的腐蚀实验,拟选出一种耐CO2腐蚀性能较好的橡胶。随后在压力15 MPa,温度90℃,气相环境为100vol%CO2,液相环境为模拟地层水溶液的条件下,结合扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)、热重(TGA)、交联密度(Vr)和红外光谱(FT-IR),分析研究了封隔器胶筒橡胶材质在模拟井筒工况下的腐蚀机制。最后,在压力15 MPa,温度90℃,气相环境为100vol%CO2,液相环境为模拟地层水溶液的条件下,使用两种不同炭黑用量的氢化丁腈橡胶,施加0、3、6、8kN的载荷,进行腐蚀实验,拟得到载荷和炭黑用量对橡胶性能的影响。研究表明:(1)在无载荷的条件下,随着C02分压的增大,经过气相腐蚀后,丁腈橡胶、氢化丁腈橡胶、氟橡胶、四丙氟橡胶的拉伸强度下降率分别在4%~38%、2%~18%、37%~68%、45%~52%;拉断伸长率下降率分别在13%~23%、1%~8%、44%~56%、26%~38%;弹性模量下降率4%~61%、28%~30%、11%~29%、37%~50%。经过液相腐蚀后,拉伸强度下降率分别在8%~35%、7%~18%、32%~65%、38%~51%;拉断伸长率下降率分别在 12%~21%、1%~5%、29%~51%、28%~34%;弹性模量下降率分别在5%~42%、23%~32%、5%~35%、32%~42%。即经过腐蚀后四种橡胶材料的拉伸强度、拉断伸长率和弹性模量均有明显下降,且其下降率随CO2压力的增大而增大,四种材料中氢化丁腈橡胶耐CO2的腐蚀性能最好。(2)高温高压高含CO2介质的环境会使得橡胶分子链发生断裂、交联重组,同时,分子结构的改变消弱了填料与橡胶基体的结合能力,从而降低了填料对橡胶材质试样的补强作用,致使橡胶材料的力学性能下降。其中,氢化丁腈橡胶的交联密度下降率较低,约为5.6%,填充颗粒与橡胶基体间结合较稳定,因此氢化丁腈橡胶腐蚀后力学性能下降最少。(3)在无腐蚀的条件下,载荷为0、3、6、8kN时,氢化丁腈橡胶(a)的压缩永久变形分别是6.22%、7.82%、9.23%、12.52%,压缩性能保留率分别是;98.50%、98.10%、97.70%、96.86%;氢化丁腈橡胶(b)的压缩永久变形分别是5%、8.58%、10.7%、9.61%,压缩性能保留率分别是 98.75%、97.86%、97.32%、97.60%。在气相腐蚀条件下,载荷为0、3、6、8kN时,氢化丁腈橡胶(a)的压缩永久变形分别是10.24%、12.34%、13.32%、15.53%,压缩性能保留率分别是97.24%、96.88%、96.64%、96.18%;氢化丁腈橡胶(b)的压缩永久变形分别是 10.51%、13.95%、14.32%、15.77%,压缩性能保留率分别是 97.37%、96.51%、96.39%、96.06%。在液相腐蚀条件下,载荷为0、3、6、8kN时,氢化丁腈橡胶(a)的压缩永久变形分别是15.64%、15.34%、19.25%、21.44%,压缩性能保留率分别是96.10%、96.11%、95.16%、94.63%;氢化丁腈橡胶(b)的压缩永久变形分别是15.58%、15.54%、21.3%、21.9%,压缩性能保留率分别是96.11%、96.11%、94.68%、94.52%。压缩性能保留率在腐蚀后出现了下降,而压缩永久变形在腐蚀后变大,液相腐蚀比气相腐蚀对试样的性能损伤更大,氢化丁腈橡胶(a)的耐CO2腐蚀性能较好。
胡刚[8](2018)在《复杂工况下永久式封隔器胶筒密封性能研究》文中认为随着油气资源勘探开发的不断深入和发展,我国高温高压深井/超深井、含硫化氢井及高含硫化氢井等复杂工况油气井等相继开发,为保护油、套管,延长井筒开采寿命或实现分层开采,避免层间干扰,提高单井利用率,永久式封隔器完井技术已成为高温高压高含硫油气井开采的一项重要技术。胶筒作为永久式封隔器的核心部件,其力学性能直接决定了封隔器的坐封效果、密封性能。为系统、深入研究复杂工况下永久式封隔器密封性能,本文采用理论分析、有限元仿真和室内实验相结合的研究方法,对永久式封隔器胶筒在温度、压力、介质及时间共同作用下的力学行为、密封性能进行了分析、研究。本文的主要研究内容如下:(1)橡胶材料超黏弹性本构实验及模型。基于非接触式测量方法,开展了橡胶材料单轴拉伸、平面拉伸和等双轴拉伸实验;基于热力学统计理论,引入管道模型对八链网络模型进行修正,建立一种新的混合超弹性本构模型,并通过上述三种本构实验数据对该本构模型的可靠性和适用性进行了验证;开展了橡胶材料的应力松弛实验,并基于最小二乘法对广义Maxwell模型的Prony级数相关参数进行了拟合。(2)封隔器胶筒密封性能实验研究。基于VIC-3D非接触全场应变测量系统,设计、搭建了封隔器胶筒密封性能可视化实验台架,并对不同硬度、不同高度的氢化丁腈橡胶胶筒在不同轴向载荷下的变形及密封承压能力进行了实验研究,系统揭示了胶筒在不同阶段的变形情况;基于有限元理论,建立与台架实验相对应的有限元仿真模型,通过台架实验结果数据对有限元仿真结果进行验证,并基于致效后的有限元仿真模型对胶筒在不同阶段的受力、变形情况进行分析;基于台架实验和有限元仿真结果建立了封隔器胶筒密封性能评价方法。(3)高温油浴老化对封隔器胶筒密封性能影响研究。利用热老化实验箱,开展了两种不同硬度的氢化丁腈橡胶在9种不同老化时间下的高温油浴老化实验,并基于单轴拉伸实验和应力松弛实验数据,分析了高温油浴老化对橡胶材料物理力学性能参数的影响;基于混合超弹性本构模型和广义Maxwell模型,通过有限元仿真方法分析了永久式封隔器胶筒在高温油浴环境中的密封性能变化。(4)高温高压高含硫腐蚀环境对封隔器胶筒密封性能影响研究。通过高温高压反应釜,对两种不同硬度的氢化丁腈橡胶开展了6种不同腐蚀时间下的气相、液相高温高压硫化氢腐蚀实验,并通过单轴拉伸实验和应力松弛实验,研究了高温高压硫化氢气、液相环境中橡胶材料力学性能的影响;并基于橡胶超黏弹性本构理论及有限元方法建立了永久式封隔器胶筒有限元模型,分析了胶筒在高温高压高含硫环境中密封性能的变化。(5)封隔器胶筒密封性能多目标优化设计。基于正交实验法确定了永久式封隔器胶筒的设计变量及取值范围,并利用响应面法理论建立了胶筒密封性能与结构参数的二阶多项式回归方程;利用基于Pareto非支配排序优化的果蝇算法对胶筒密封性能进行多目标优化。本文研究工作系统阐述了永久式封隔器胶筒在高温高压高含硫复杂工况下的密封性能,研究成果可为封隔器胶筒的材料选择、硫化工艺优化等提供实验支撑,同时可为永久式封隔器失效机理研究和寿命预测奠定基础,为研制出长寿命、高可靠性的永久式封隔器胶筒提供理论指导与实验支撑,研究工作对推动永久式封隔器完井技术的发展具有重要的理论价值和工程实际意义。
张亨[9](2015)在《双酚AF在含氟烯烃类氟橡胶中的应用研究进展》文中研究说明氟橡胶性能优异,在军用、民用领域不可或缺。概括了氟橡胶的性能和应用。综述了国内双酚AF硫化含氟烯烃类氟橡胶近十年来的应用研究进展情况。
陆刚[10](2014)在《氟橡胶结构特点及其应用和发展探源》文中研究说明介绍了氟橡胶结构特点、主要性能、加工技术、应用领域和实例。分析了氟橡胶的发展趋势。
二、低压缩永久变形246氟橡胶(论文开题报告)
(1)论文研究背景及目的
此处内容要求:
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景,再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题,并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例:
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
(2)本文研究方法
调查法:该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法:用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法:通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法:通过调查文献来获得资料,从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法:依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法:对研究对象进行“质”的方面的研究,这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法:通过具体的数字,使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法:运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法:这是社会科学用来分析社会现象的一种方法,从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法:通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、低压缩永久变形246氟橡胶(论文提纲范文)
(1)高性能特种弹性体的拓展(四)——氟橡胶(1)(论文提纲范文)
1 开发历程 |
2 分类 |
3 国内现状 |
4 高性能氟橡胶 |
4.1 高氟含量氟橡胶 |
4.2 过氧化物硫化氟橡胶 |
(2)低温氟橡胶的结构与性能研究(论文提纲范文)
摘要 |
abstract |
第一章 绪论 |
1.1 氟橡胶的结构与性能 |
1.1.1 氟橡胶的结构与分类 |
1.1.2 氟橡胶的性能 |
1.1.3 氟橡胶的应用 |
1.2 氟橡胶的配合体系 |
1.2.1 硫化体系 |
1.2.2 补强体系 |
1.2.3 加工助剂 |
1.2.4 吸酸剂 |
1.3 氟橡胶研究进展 |
1.3.1 新种类氟橡胶合成研究进展 |
1.3.2 氟橡胶共混研究进展 |
1.3.3 氟橡胶填充体系研究进展 |
1.3.4 低温氟橡胶研究进展 |
1.3.5 橡胶低温性能测试方法 |
1.4 废旧轮胎热裂解炭黑概述 |
1.4.1 固体废物热解技术的发展 |
1.4.2 热解的基本过程 |
1.4.3 废轮胎的热裂解机理 |
1.4.4 热解炭黑的性质 |
1.5 超临界流体概述 |
1.6 本文研究目的和内容 |
第二章 四种低温氟橡胶结构与基本性能对比 |
2.1 实验部分 |
2.1.1 实验原材料 |
2.1.2 实验仪器与设备 |
2.1.3 试样制备 |
2.1.4 测试与表征 |
2.2 结果与讨论 |
2.2.1 四种低温氟橡胶结构分析 |
2.2.2 四种低温氟橡胶基本性能 |
2.3 本章小结 |
第三章 配合体系对国产低温氟橡胶性能的影响 |
3.1 实验部分 |
3.1.1 实验原材料 |
3.1.2 实验仪器与设备 |
3.1.3 试样制备 |
3.1.4 测试与表征 |
3.2 结果与讨论 |
3.2.1 填料体系对低温氟橡胶性能的影响 |
3.2.2 硫化体系对低温氟橡胶性能的影响 |
3.2.3 吸酸剂对低温氟橡胶性能的影响 |
3.3 本章小结 |
第四章 废轮胎热裂解炭黑在氟橡胶中的应用研究 |
4.1 实验部分 |
4.1.1 实验原材料 |
4.1.2 实验仪器与设备 |
4.1.3 试样制备 |
4.1.4 测试与表征 |
4.2 结果与讨论 |
4.2.1 废轮胎热解炭黑在低温氟橡胶中的补强性能 |
4.2.2 改性废轮胎热解炭黑在低温氟橡胶中的补强性能 |
4.3 本章小结 |
结论 |
参考文献 |
致谢 |
攻读学位期间发表的学术论文目录 |
(3)含氟橡胶的研究进展及在航空发动机中的应用(论文提纲范文)
1 含氟橡胶研究进展 |
1.1 FKM |
1.1.1耐介质性能 |
1.1.2耐热性能 |
1.1.3低温性能 |
1.2氟醚橡胶 |
1.2.1低温性能 |
1.2.2耐介质及耐热性能 |
1.3 FFKM |
1.4 FVMQ |
2 含氟橡胶在航空发动机中的应用 |
3 展望 |
(1)自主研发高性能的含氟橡胶新品种 |
(2)构建完善统一的含氟橡胶标准体系 |
(3)积累疲劳、老化、寿命等性能数据 |
(4)健全含氟橡胶材料及制品的考核验证方法 |
(5)充分贯彻适航要求 |
(4)丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶复合材料的制备与性能研究(论文提纲范文)
学位论文数据集 |
摘要 |
ABSTRACT |
第一章 绪论 |
1.1 实验背景 |
1.2 高分子共混概述 |
1.3 丙烯酸酯橡胶 |
1.3.1 丙烯酸酯橡胶的结构与分类 |
1.3.2 丙烯酸酯橡胶的合成方法 |
1.3.3 丙烯酸酯橡胶的交联体系 |
1.4 丙烯酸酯橡胶的性能及应用 |
1.4.1 耐热油、耐臭氧、日光老化性能 |
1.4.2 丙烯酸酯橡胶在介电弹性体中的应用 |
1.4.3 丙烯酸酯橡胶在阻尼材料领域的应用 |
1.5 丙烯酸酯橡胶的改性 |
1.5.1 引入丙烯酸烷氧基酯 |
1.5.2 合成乙烯-丙烯酸酯橡胶 |
1.5.3 引入含杂原子基团 |
1.5.4 丙烯酸酯橡胶与树脂共混制备TPV |
1.5.5 不同类型丙烯酸酯橡胶共混 |
1.5.6 丙烯酸酯橡胶/天然橡胶共混 |
1.5.7 丙烯酸酯橡胶/丁腈橡胶共混 |
1.5.8 丙烯酸酯橡胶/氯醇橡胶共混 |
1.5.9 丙烯酸酯橡胶/硅橡胶共混改性 |
1.5.10 丙烯酸酯橡胶/氟橡胶共混 |
1.6 液体氟橡胶及其制备方法 |
1.6.1 单体聚合法 |
1.6.2 氧化降解法 |
1.7 液体氟橡胶的固化 |
1.7.1 环氧树脂类固化剂 |
1.7.2 氨基树脂类固化剂 |
1.7.3 碳化亚胺类固化剂 |
1.7.4 多异氰酸醋类固化剂 |
1.8 液体氟橡胶研究进展 |
1.8.1 端羧基液体氟橡胶的还原 |
1.8.2 端羧基液体氟橡胶的酯化 |
1.8.3 端羧基液体氟橡胶的硅烷基化 |
1.9 液体氟橡胶共混改性 |
1.10 本课题意义、主要内容及创新点 |
1.10.1 课题意义 |
1.10.2 主要内容 |
1.10.3 课题创新点 |
第二章 丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶并用胶硫化体系的研究 |
2.1 引言 |
2.2 实验部分 |
2.2.1 实验原料 |
2.2.2 实验仪器 |
2.2.3 实验配方 |
2.2.4 并用胶的制备 |
2.3 性能测试 |
2.3.1 硫化性能测试 |
2.3.2 物理性能测试 |
2.3.3 老化性能测试 |
2.3.4 压缩永久变形测试 |
2.3.5 耐油性能测试 |
2.4 结果与讨论 |
2.4.1 硫化曲线 |
2.4.2 物理性能 |
2.4.3 老化性能 |
2.4.4 压缩永久变形 |
2.4.5 耐油性能 |
2.5 本章小结 |
第三章 液体氟橡胶份数对丙烯酸酯橡胶的性能影响 |
3.1 引言 |
3.2 实验部分 |
3.2.1 实验原料 |
3.2.2 实验仪器 |
3.2.3 实验配方 |
3.2.4 原料制备 |
3.3 性能测试 |
3.3.1 硫化性能测试 |
3.3.2 门尼粘度测试 |
3.3.3 填料分散测试 |
3.3.4 透射电镜测试 |
3.3.5 物理性能测试 |
3.3.6 老化性能测试 |
3.3.7 压缩永久变形测试 |
3.3.8 玻璃化转变温度测试 |
3.3.9 动态力学性能测试 |
3.3.10 热稳定性能测试 |
3.3.11 耐油性能测试 |
3.3.12 扫描电镜分析 |
3.4 结果与讨论 |
3.4.1 液体氟橡胶对并用胶加工性能的影响 |
3.4.2 液体氟橡胶对并用胶填料分散的影响 |
3.4.3 液体氟橡胶对并用胶硫化特性的影响 |
3.4.4 物理性能 |
3.4.5 并用胶热氧老化性能 |
3.4.6 DSC&DMA |
3.4.7 并用胶热稳定性测试 |
3.4.8 压缩永久变形 |
3.4.9 耐油测试 |
3.5 本章小结 |
第四章 金属氧化物对丙烯酸醋橡胶/液体氟橡胶并用胶的性能影响 |
4.1 引言 |
4.2 实验部分 |
4.2.1 实验原料 |
4.2.2 实验仪器 |
4.2.3 实验配方 |
4.2.4 原料制备 |
4.3 性能测试 |
4.3.1 硫化性能测试 |
4.3.2 EDS分析 |
4.3.3 交联密度测试 |
4.3.4 物理性能测试 |
4.3.5 老化性能测试 |
4.3.6 压缩永久变形测试 |
4.4 结果与讨论 |
4.4.1 硫化性能 |
4.4.2 交联密度 |
4.4.3 力学性能 |
4.4.4 老化性能 |
4.4.5 压缩永久变形 |
4.5 本章小结 |
第五章 结论 |
参考文献 |
致谢 |
研究成果 |
作者及导师简介 |
附件 |
(5)板式换热器用密封垫片失效分析及改进(论文提纲范文)
摘要 |
abstract |
第一章 文献综述 |
1.1 橡胶垫片的密封作用及原理 |
1.2 橡胶垫片材料三元乙丙橡胶 |
1.3 橡胶垫片材料丁腈橡胶 |
1.4 橡胶垫片材料氟橡胶 |
第二章 丁腈材料垫片性能分析 |
2.1 实验部分 |
2.1.1 实验目的 |
2.1.2 实验仪器 |
2.1.3 实验原材料 |
2.1.4 试样制备 |
2.1.5 测试标准 |
2.2 结果与讨论 |
2.2.1 橡胶配方设计要求 |
2.2.2 丁腈硫化体系对比 |
2.2.3 丁腈橡胶补强填充体系 |
2.2.4 丁腈橡胶软化增塑体系 |
2.2.5 丁腈橡胶防护体系 |
2.2.6 不同丁腈含量配方性能对比 |
2.3 本章小结 |
第三章 三元乙丙材料垫片性能分析 |
3.1 实验部分 |
3.1.1 实验目的 |
3.1.2 实验仪器 |
3.1.3 实验原材料 |
3.1.4 试样制备 |
3.1.5 测试标准 |
3.2 结果与讨论 |
3.2.1 三元乙丙橡胶硫化体系对比 |
3.2.2 三元乙丙橡胶不同含胶量性能对比 |
3.3 本章小结 |
第四章 氟橡胶材料垫片性能分析 |
4.1 实验部分 |
4.1.1 实验目的 |
4.1.2 实验仪器 |
4.1.3 实验原材料 |
4.1.4 试样制备 |
4.1.5 测试标准 |
4.2 结果与讨论 |
4.2.1 氟橡胶硫化体系对比 |
4.2.2 氟橡胶不同含胶量性能对比 |
4.3 本章小结 |
第五章 橡胶垫片生产加工过程控制 |
5.1 橡胶垫片的生产加工 |
5.1.1 原材料橡胶的混炼工序 |
5.1.2 胶条挤出工序 |
5.1.3 一段模压硫化工序 |
5.1.4 二段硫化工序 |
5.1.5 垫片检验包装工序 |
5.1.6 橡胶材料和垫片的储存和运输 |
5.2 模具的加工和保养维护 |
5.3 生产设备的保养维护 |
第六章 橡胶垫片质量缺陷种类及原因分析 |
6.1 垫片的厚度超差 |
6.2 垫片的气泡缺陷 |
6.3 垫片粘断的缺陷 |
6.4 垫片的粘废边缺陷 |
6.5 垫片的焦烧缺陷 |
6.6 垫片的料不熔缺陷 |
6.7 垫片的扭曲变形 |
6.8 垫片长度波动缺陷 |
6.9 板式换热器的失效原因 |
6.10 板式换热器密封垫片的维护保养 |
6.11 本章小结 |
结论 |
参考文献 |
致谢 |
攻读学位期间发表的学术论文 |
(6)FKM/HNBR合金弹性体及其芳纶浆粕复合材料制备与性能研究(论文提纲范文)
摘要 |
Abstract |
第一章 绪论 |
1.1 氟橡胶 |
1.1.1 氟橡胶概况 |
1.1.2 氟橡胶结构与性能 |
1.1.3 氟橡胶硫化体系 |
1.2 氢化丁腈橡胶 |
1.2.1 氢化丁腈概述 |
1.2.2 氢化丁腈结构与性能 |
1.2.3 氢化丁腈的硫化体系 |
1.3 橡胶共混弹性体合金研究进展 |
1.3.1 橡胶共混概述 |
1.3.2 共混物的相容性 |
1.4 芳纶浆粕及其应用进展 |
1.4.1 芳纶浆粕概述 |
1.4.2 芳纶浆粕的改性 |
1.4.3 芳纶浆粕增强基体复合材料 |
1.5 本文的研究意义和内容 |
1.5.1 研究意义 |
1.5.2 研究内容 |
第二章 FKM/HNBR合金弹性体的制备与性能研究 |
2.1 引言 |
2.2 实验部分 |
2.2.1 实验原料与试剂 |
2.2.2 实验仪器与设备 |
2.2.3 实验配方 |
2.2.4 硫化胶试样制备 |
2.3 测试与表征 |
2.3.1 硫化特性测试 |
2.3.2 力学性能测试 |
2.3.3 硫化胶硬度测试 |
2.3.4 共混胶断面形貌分析 |
2.3.5 动态热机械分析测试(DMTA) |
2.3.6 透射电镜形貌分析(TEM) |
2.3.7 压缩永久变形性能测试 |
2.3.8 热重分析(TGA) |
2.3.9 门尼粘度测试 |
2.4 结果与讨论 |
2.4.1 不同氰基含量HNBR橡胶硫化特性及物理机械性能 |
2.4.2 不同氟含量FKM硫化特性及物理机械性能 |
2.4.3 共混比对FKM/HNBR合金弹性体性能的影响 |
2.4.4 FKM/HNBR合金弹性体相容性及其形貌研究 |
2.4.5 FKM/HNBR合金弹性体TG分析 |
2.4.6 FKM/HNBR合金弹性体动态力学性能分析 |
2.4.7 增容剂对FKM/HNBR合金弹性体性能研究 |
2.4.8 助交联剂对FKM/HNBR合金弹性体性能研究 |
2.5 本章小结 |
第三章 改性芳纶浆粕填充FKM/HNBR合金弹性体性能研究 |
3.1 引言 |
3.2 实验部分 |
3.2.1 实验原料与试剂 |
3.2.2 实验仪器与设备 |
3.2.3 芳纶浆粕的表面改性 |
3.2.4 改性芳纶浆粕填充FKM/HNBR合金弹性体 |
3.3 测试与表征 |
3.3.1 傅立叶变换红外光谱(FI-IR)测试 |
3.3.2 扫推电镜(SEM)测试 |
3.3.3 X射线光电子能谱仪(XPS)测试 |
3.3.4 X射线衍射(XRD)测试 |
3.3.5 热重分析(TGA) |
3.4 结果与讨论 |
3.4.1 芳纶浆粕-多巴胺改性研宄 |
3.4.2 改性芳纶浆粕填充HNBR母炼胶的制备与研宄 |
3.4.3 改性芳纶浆粕填充FKM/H1NBR复合材料制备与研宄 |
3.5 本章小结 |
第四章 总结与展望 |
参考文献 |
致谢 |
攻读硕士期间发表论文及其他成果 |
(7)封隔器橡胶在CO2环境下的腐蚀机理研究(论文提纲范文)
摘要 |
Abstract |
第1章 绪论 |
1.1 研究背景和意义 |
1.2 橡胶腐蚀的研究现状 |
1.3 胶筒橡胶的发展及研究现状 |
1.4 影响橡胶性能的因素 |
1.5 研究内容及技术路线 |
1.5.1 研究内容 |
1.5.2 技术路线图 |
第2章 CO_2分压对四种橡胶的腐蚀规律研究 |
2.1 引言 |
2.2 实验材料及实验方法 |
2.2.1 实验材料 |
2.2.2 实验方法 |
2.3 实验结果分析 |
2.3.1 腐蚀环境对四种材质橡胶拉伸性能的影响规律 |
2.3.2 腐蚀环境对四种材质橡胶硬度的影响规律 |
2.3.3 腐蚀环境对四种材质橡胶弹性模量的影响规律 |
2.3.4 腐蚀环境对四种材质橡胶几何尺寸的影响规律 |
2.3.5 15 MPa下四种材质橡胶拉伸断口形貌 |
2.4 小结 |
第3章 四种橡胶材质的腐蚀机制研究 |
3.1 引言 |
3.2 实验方法 |
3.3 实验结果分析 |
3.3.1 橡胶材质的微观形态 |
3.3.2 热重分析结果 |
3.3.3 表观交联度分析结果 |
3.3.4 红外测试结果 |
3.3.5 四种橡胶的腐蚀机制 |
3.4 小结 |
第4章 载荷对氢化丁腈橡胶的腐蚀规律研究 |
4.1 引言 |
4.2 实验方法 |
4.2.1 不同炭黑用量的氢化丁腈橡胶的制备 |
4.2.2 载荷对不同炭黑用量的氢化丁腈橡胶的性能实验 |
4.2.3 载荷对不同炭黑用量的氢化丁腈橡胶的腐蚀规律实验 |
4.3 实验结果分析 |
4.3.1 硬度测试结果及分析 |
4.3.2 压缩永久变形测试结果及分析 |
4.3.3 压缩性能保留率结果及分析 |
4.3.4 炭黑含量及载荷对性能影响规律分析 |
4.4 全尺寸封隔器胶筒腐蚀实验 |
4.4.1 实验方法 |
4.4.2 实验结果 |
4.5 小结 |
第5章 结论 |
致谢 |
参考文献 |
攻读硕士学位期间发表的论文及科研成果 |
(8)复杂工况下永久式封隔器胶筒密封性能研究(论文提纲范文)
摘要 |
Abstract |
第1章 绪论 |
1.1 研究背景 |
1.1.1 永久式封隔器工作原理 |
1.1.2 永久式封隔器胶筒失效分析 |
1.2 研究来源及研究意义 |
1.3 国内外研究现状 |
1.3.1 永久式封隔器研究现状 |
1.3.2 压缩式封隔器胶筒密封性能研究现状 |
1.3.3 橡胶老化研究现状 |
1.3.4 橡胶腐蚀研究现状 |
1.3.5 存在的问题与攻关方向 |
1.4 研究内容、研究思路及创新点 |
1.4.1 研究内容 |
1.4.2 技术路线 |
1.4.3 创新点 |
第2章 橡胶材料超黏弹性本构实验及模型 |
2.1 橡胶材料超弹性本构模型 |
2.1.1 分子网络本构模型 |
2.1.2 唯象学理论本构模型 |
2.2 橡胶材料黏弹性本构模型 |
2.3 橡胶材料超弹性本构实验 |
2.3.1 单轴拉伸实验 |
2.3.2 平面拉伸实验 |
2.3.3 等双轴拉伸实验 |
2.3.4 超弹性本构实验数据处理及本构参数确定 |
2.4 橡胶材料超弹性本构模型修正 |
2.4.1 基于八链网络模型的一种混合超弹性本构模型 |
2.4.2 混合超弹性本构模型的应力—应变关系表达式 |
2.4.3 混合超弹性本构模型对橡胶本构实验的拟合结果 |
2.5 橡胶材料黏弹性本构实验 |
2.5.1 黏弹性本构实验及参数拟合 |
2.5.2 应力松弛仿真验证 |
2.6 小结 |
第3章 封隔器胶筒密封性能实验研究 |
3.1 封隔器胶筒密封性能可视化实验台架研制 |
3.1.1 胶筒密封性能可视化实验系统 |
3.1.2 胶筒密封性能可视化实验主要设备及仪器 |
3.1.3 实验步骤 |
3.2 非接触全场应变测量系统 |
3.3 封隔器胶筒密封性能可视化实验方案 |
3.4 封隔器胶筒密封性能可视化实验结果分析 |
3.5 封隔器胶筒密封性能台架实验数值模拟分析 |
3.5.1 封隔器胶筒密封性能台架实验有限元模型 |
3.5.2 台架实验数值模拟结果与实验结果对比分析 |
3.5.3 台架实验数值模拟结果分析 |
3.6 封隔器胶筒密封性能评价方法 |
3.7 小结 |
第4章 高温油浴老化对封隔器胶筒密封性能影响研究 |
4.1 封隔器胶筒橡胶材料高温油浴老化实验方案 |
4.1.1 橡胶高温油浴老化实验方法 |
4.1.2 高温油浴老化实验方案 |
4.1.3 高温油浴老化实验步骤 |
4.2 封隔器胶筒橡胶材料油浴老化实验结果分析 |
4.2.1 试样形貌变化 |
4.2.2 硬度变化 |
4.2.3 拉伸性能变化 |
4.2.4 应力松弛变化 |
4.3 高温油浴老化对永久式封隔器胶筒密封性能的影响 |
4.3.1 永久式封隔器胶筒有限元模型 |
4.3.2 有限元仿真结果分析 |
4.4 小结 |
第5章 高温高压硫化氢腐蚀对胶筒密封性能影响研究 |
5.1 封隔器胶筒橡胶材料高温高压硫化氢腐蚀实验方案 |
5.1.1 橡胶腐蚀实验方法 |
5.1.2 橡胶腐蚀实验设计 |
5.2 封隔器胶筒橡胶材料腐蚀实验结果分析 |
5.2.1 试样形貌变化 |
5.2.2 硬度变化 |
5.2.3 拉伸性能变化 |
5.2.4 应力松弛变化 |
5.3 高温高压高含硫环境对永久式封隔器胶筒密封性能的影响 |
5.4 小结 |
第6章 永久式封隔器胶筒密封性能多目标优化设计 |
6.1 胶筒密封性能多目标优化设计 |
6.1.1 基于正交实验设计的胶筒设计变量选取与分析 |
6.1.2 基于响应面法的胶筒性能优化模型建立及评估 |
6.1.3 基于果蝇优化算法的胶筒结构多目标优化 |
6.1.4 优化结果分析 |
6.2 永久式封隔器胶筒密封性能室内试验 |
6.2.1 高温高压试验模拟井装置 |
6.2.2 试验步骤 |
6.2.3 室内试验结果 |
6.3 小结 |
第7章 结论与展望 |
7.1 全文总结 |
7.2 研究展望 |
致谢 |
参考文献 |
附录 |
攻读博士学位期间发表的论文及科研成果 |
(9)双酚AF在含氟烯烃类氟橡胶中的应用研究进展(论文提纲范文)
0前言 |
1 双酚 AF 硫化氟橡胶 - 26 |
2 双酚 AF 硫化氟橡胶 - 246 |
3 双酚 AF 硫化氟橡胶不同胶种 |
4 其他 |
5 结束语 |
(10)氟橡胶结构特点及其应用和发展探源(论文提纲范文)
1 全氟橡胶的结构特点和应用领域 |
2 氟橡胶的主要性能 |
3 氟橡胶的加工技术 |
4 应用实例 |
4.1 耐油 FKM 混合料 |
4.2 耐碱 FKM 材料 |
4.3 氟橡胶制品及应用 |
5 氟橡胶技术开发进程和发展趋势 |
5.1 新氟橡胶品种 |
5.2 氟橡胶技术开发趋势 |
6 结束语 |
四、低压缩永久变形246氟橡胶(论文参考文献)
- [1]高性能特种弹性体的拓展(四)——氟橡胶(1)[J]. 谢忠麟,马晓,吴淑华. 橡胶工业, 2022(01)
- [2]低温氟橡胶的结构与性能研究[D]. 殷浩. 青岛科技大学, 2021(02)
- [3]含氟橡胶的研究进展及在航空发动机中的应用[J]. 王婧,韩秀峰,廉一龙,梁利强,李亮,王衍斌. 合成橡胶工业, 2021(02)
- [4]丙烯酸酯橡胶/液体氟橡胶复合材料的制备与性能研究[D]. 傅家森. 北京化工大学, 2020(02)
- [5]板式换热器用密封垫片失效分析及改进[D]. 王勋伟. 青岛科技大学, 2019(01)
- [6]FKM/HNBR合金弹性体及其芳纶浆粕复合材料制备与性能研究[D]. 谢巍. 安徽大学, 2019(07)
- [7]封隔器橡胶在CO2环境下的腐蚀机理研究[D]. 王海伦. 西南石油大学, 2019(06)
- [8]复杂工况下永久式封隔器胶筒密封性能研究[D]. 胡刚. 西南石油大学, 2018
- [9]双酚AF在含氟烯烃类氟橡胶中的应用研究进展[J]. 张亨. 有机氟工业, 2015(01)
- [10]氟橡胶结构特点及其应用和发展探源[J]. 陆刚. 化学工业, 2014(07)